银川热电厂热网一期工程调试方案
华北市政工程设计研究院 廖荣平 董长园
银川热电有限责任公司 董壮进
银川市热电厂供热系统的基本情况如下。热源为3台75t/h的蒸汽锅炉，抽汽机组为2台1.2MW。供热规模：一期，供热面积202万平方米，采暖热负荷133.2MW，生活热水负荷20.2MW，共有30个换热站。二期，供热面积446万平方米，采暖热负荷294.36MW，生活热水负荷44.6MW，共有46个换热站。每个换热站均有采暖和生活热水负荷。
热网热媒介质有热水和蒸汽两种，热水一次网供回水温度为130/70
C，二次网供回水温度为90/65
C，银川市冬季供暖室外气象温度－15
循环水泵为3台上海凯士比水泵厂生产的HPKY200－315型水泵，单台流量654t/h，扬程116m，电机功率280KW，电压6000V。供热系统的简图如图。
按照设计情况绘制的供热系统水压图称为设计水压图，在设计水压图下运行的流量、压力分布情况称为设计水力工况。供热系统实际运行的水压图称为实际水压图，实际运行的流量、压力分布情况称为实际水力工况。
由于设计、施工和运行等多种原因，供热系统在实际运行中往往很难完全按照设计水力工况运行，有时甚至差别很大。供热系统的这种设计水力工况与实际水力工况的不一致称为供热系统的水力失调。水力失调是影响供热效果的重要原因，必须给予足够的重视。
设供热系统的设计流量为
/h)，实际流量为
/h)，实际流量与设计流量的比值
称为供热系统的水力失调度。
在供热系统中，确定的流量对应于确定的压力，因此常常以系统流量的变化情况来分析水力工况的变动情况。这样水力失调度
即可以表示供热系统的水力失调程度。当
=1时，即设计流量
等于实际流量
时，供热系统处于稳定水力工况。当
1时，供热系统的水力失调非常严重。
一般水力失调可分为：
（1）、一致失调：供热系统各用户的水力失调或全部大于1，或全部小于1，称为一致失调。凡属于一致失调，其各用户的流量或全部增大或全部减小。
（2）、不一致失调：供热系统各用户的水力失调度有的大于1，有的小于1称为不一致失调。对于不一致失调，系统热用户的流量有的增大有的减小。
（3）等比失调：供热系统各用户的水力失调全部相等且不等于1称为等比失调。对于等比失调，各用户的流量将成比例增加或减小。凡等比失调，一定是一致失调，而一致失调不一定是等比失调。
在初调节的过程中，管网如果发生一致失调或等比失调，比较容易调节；如果是不一致失调，其调节过程比较复杂。
（1）、供热系统各用户流量的比值，仅仅取决于管网阻力特性系数的大小。管网阻力特性系数一定，各用户的流量之比也一定；
（2）、供热系统任一区段阻力特性系数发生变化，则位于该区段之后（以热源为前）的各区段（不含该区段）流量成一致变化。
对于第二点，可以从下面的两个例子来说明：
图1－关小循环水泵出口阀门。当水泵出口阀门关小，系统阻力增加，根据水泵工作点的变动，水泵扬程略有增加，与此同时，系统的
图1 关小循环水泵出口阀门
总流量减小。其变动的水压图由图中的实线表示：水压线徒降部分，表示因出口阀门节流所引起的压力损失。水压线斜率较原水压图平缓，表示由于水流量减小，管网压力损失也减小，但是各用户的流量将成比例减小。
图2－供热系统某一用户阀门开大。图中虚线、实线分别表示水力工况变动前后的水压图。设用户3阀门开大，系统的总阻力减小，根据水泵工作点变动，水泵扬程略有下降（也可近似看作不变），系统总流量增加，用户1、2的资用压头减小，用户1、2流量减小；而用户3的资用压头减小，流量增加；用户4、5的阻力特性系数没有变化，4、5的资用压头减小，流量减小。通过上述分析：用户3阀门开大，只有用户3的流量增加，系统其它用户的流量都将减小，而4、5用户的流量将成一致等比失调；用户3以前的用户1、2流量成一致不等比失调，2用户的水力失调度最大。
初调节一般在供热系统运行前进行，也可以在供热系统运行期间进行。初调节的目的：是将各热用户的运行流量调配至理想流量，即满足热用户实际热负荷需求的流量；当供热系统为设计工况时，理想流量即为设计流量。换句话说，系统初调节主要是解决水量分配不均的问题，亦即消除各用户的冷热不均问题。因此，初调节也称为流量的均匀调节。如果从供热系统的水压图考虑，则初调节的目的，是将供热系统实际运行水压图调整为理想运行水压图（当供热系统为设计状况时，理想运行水压图即为设计水压图）。
使供热系统各用户的流量按照理想流量运行，满足用户室温要求。一般而言，供热系统中离循环水泵近的用户流量失调度大于1，末端用户的流量失调度小于1，系统初调节就是使每个用户的流量失调度都接近1。如果不进行系统的初调节，则整个供热系统基本上呈现不一致失调，同时系统的总流量一般超过设计的总流量，系统为大流量运行。大流量运行不仅浪费热量，而且增加运行电费。
图2－供热系统某一用户阀门开大
初调节的方法很多，有阻力系数法、预定计划法、比例法、补偿法、计算机法、模拟分析法、模拟阻力法、温度调节法、自力式调节法、简易快速法等十种。这里主要介绍以下四种。
模拟分析法是对整个供热管网建立数学模型，测量各用户的实际运行流量和各分支管段的压力降，计算各管段的实际阻力系数，以此作为已知数据，代入数学模型，计算出过渡流量。
该方法准确、快速、节省人力，但是如果对计算机软件不熟悉，不易掌握。
温度调节法的基本原理是供热系统的室内温度与供热系统的供、回水平均温度存在简单的对应关系；当室内温度相等时，其供、回水平均温度必然相等。温度调节法就是通过对各用户流量的调节，使各热用户的供、回水平均温度或回水温度达到一致，从而实现各热用户室内温度彼此均匀的目的。
一般情况下，当供热系统为直接连接时，宜采用回水温度调节法；在间接连接的供热系统中，一次管网也可采用回水温度调节法；对二次管网，由于供水温度难以完全一致，宜采用供、回水平均温度调节法。
温度调节法最大的优点是调节过程测量参数单一，只有温度一种类型参数，不必进行流量和压力的测量。但是，对于大规模的供热系统，温度变化滞后非常明显，温度测量常常是过渡数值，不能立即真实地反映调节的实际效果。
这种方法的主要特点是依靠自力式流量控制器（自力式平衡阀），自动进行流量的调节。有两种自力式流量调节阀，分别称为散热器恒温调节阀和自力式流量控制器。
自力式平衡阀在结构上是把一个单阀芯的手动调节阀和一个双阀芯的自动调节阀串联合并，成为一体所组成。
其工作原理是：当实际流量大于按标尺设定的流量数值时，单芯阀节流造成的压力降就会增大使双芯阀关小；并减小通过平衡阀的实际流量直到等于按标尺上的刻度所设定的数值。反之亦然。
对于***自力式平衡阀的供热系统来说，仅需一次即可将整个管网的水力工况调整平衡，满足用户的设计流量。自力式平衡阀的工作特性曲线图见4.4节图1。
在进初调节前，系统的阀门处于全开状态，初调节应在关小阀门的过程中进行。简易快速法的基本步骤如下：
测量供热系统的总流量，改变循环水泵的运行台数或调节系统的供、回水总阀门，使系统总过渡流量控制在总理想流量的120％左右。
以热源为准，由近及远，逐个调节各支线、各用户。最近的支线、用户，将其过渡流量调到理想流量的80％－85％左右；较近的支线、用户，过渡流量应为理想流量的85％－90％左右；较远的支线、用户，过渡流量是理想流量的90－95％左右；最远的支线、用户，过渡流量按理想流量的95％－100进调节。
当供热系统支线较多时，应在支线的母管上***平衡阀。此时，仍按由近及远的原则，先调支线再调各支线的用户。
在调节过程中，如遇某支线或某用户在调节阀全开时仍未达到要求的过渡流量，此时跳过该支线或用户，按既定顺序继续调节。等最后的用户调节完毕后，再复查该支线或该用户的运行流量。若与理想流量偏差超过20％以上，应检查、排除有关故障。
采用该调节方法，供热量的最大误差不超过10％，平均室温最低可达到16
C以上。
在对供热管网进行初调节时，系统必须处于正常运行状态。事先需要对系统各设备、仪表包括热源、外网、室内系统进行全面检修。流量调节前，应按照有关操作规程，进行系统充水、排气，待系统运行正常后，方能实施初调节。
在初调节前，如发现系统发生故障，应全力进行故障诊断，待故障排除后，系统恢复正常运行后，方能实施初调节。
供热管网常见的故障主要是管网泄漏、堵塞及换热器损坏等。当能在冷运状态进行初调节时，可在初调节完成后再安排检修，否则必须检修后再初调节。遇有严重的系统泄漏、系统堵塞时，必须排除故障后才能进行初调节。
管道水压试验合格后，热水管网应进行全系统的水冲洗，蒸汽管网进行蒸汽吹扫。管道的冲洗方案参见《银川热电厂热网一期工程初步设计》、第一卷设计说明书、第十一章的有关内容。
在系统正常运行状态下,系统允许泄漏量即系统允许补水量不应超过总循环水量的1%?%，否则视为系统泄漏故障。
系统是否存在泄漏故障以及故障地点的判断，应根据下列现象进行综合分析：
统计补水量，若平均每小时的补水量超过系统每小时的总循环水量的1%?%，则可判断系统存在泄漏故障。
当系统泄漏故障严重时，循环水泵扬程明显下降，表明系统循环流量明显增加，循环水泵电功率相应增加，若观察循环水泵电机的电流表，电流也明显增加。
由于系统补水量增加，热源处系统总供水温度明显下降，反映出热源升温比较困难。
系统恒压点压力下降，难以维护在给定值。
泄漏严重时，来不及补水，系统出现倒空现象。在散热器中能听到潺潺水声。在系统高处，打开排气阀，空气被吸入系统。
泄漏处压力明显下降，其上游管段压降增加，上游管段压降减少，若根据压力测量值绘制水压图，则泄漏地点的上游水力坡线变陡；下游水力坡线变缓。因此，可以判断泄漏地点将发生在供、回水压差增大的下游端，或供、回水压差减少的上游端。如图4，虚线表示泄漏前水压图，实线表示泄漏后水压图。
若回水温度明显下降，则泄漏发生在该区段的供水管上；若回水温度明显提高，则泄漏发在该区段的回水管上。
利用流量计，当系统未***流量计时，可采用便携式流量计（如超声波流量计或其它智能仪表）测量系统支线供、回水流量值；若供水流量明显大于回水流量的支线即为泄漏支线。条件允许时，在直埋敷设管道中预埋泄漏报警装置。根据报警信号，直接给出泄漏地点。
图4 干管泄漏水压图
通常情况，可在仪表测试同时，配合人工沿线巡查，即能及时发现泄漏地点。
系统泄漏主要是管道、阀门、散热器及其它设备破裂所致。对于管道、阀门及其它耐压设备的破裂，一般由于年久失修、腐蚀等原因引起；有时外部机械力的撞击、重压也是重要的原因。一旦发现，应及时修补、更换。散热器的破裂除因使用时间长，产品质量等原因外，系统压力的突发性增高，也会引起散热器破裂。后者多半是系统回水加压泵突然停电或回水阀门误关闭等因素造成。应针对不同原因，有针对性地进行事故排除。
系统的堵塞更加复杂.常因施工、运行不当,存留在管道中的砖、瓦、砂、石、灰、木、棉等堵塞系统。系统堵塞部位也千奇百怪。通常多数发生在弯头、三通、四通、补心、变径、接头以及阀门等处。室内系统的堵塞，影响局部房间的供暖效果；室外管网的堵塞，会大范围降低供暖质量。及时而有效地诊断、排除系统堵塞尤其重要。诊断应根据下列因素进行综合分析：
观察并测量系统循环水泵,若循环水泵进、出口压差过大即扬程明显提高（与正常运行工况比较）时，则表明系统循环流量明显减少，系统多半存在堵塞情况。
与正常工况比较，循环水泵扬程明显提高，且改变循环水泵并联台数时，总扬程和总循环水量变化甚微，说明系统阻力过大。表明系统存在严重堵塞，而且多为干管堵塞。
系统循环水泵扬程明显增加的同时，系统末端供水管压力剧降，顶层排气阀吸入空气，出现倒空。此时一般为供水干管堵塞。如图5，虚线表示堵塞前水压图，实线表示堵塞后水压图。
系统循环水泵扬程增加的同时，系统末端回水管压力剧增，一般为回水干管堵塞。如图
，虚线表示堵塞前水压图，实线表示堵塞后水压图。
膨胀水箱的膨胀管、循环管与系统供水干管连接时（未接回锅炉房）。若循环水泵扬程、系统末端供水压力及循环水泵吸入口压力同时明显提高，则堵塞地点在膨胀水箱上游的供水干管处；若循环水泵扬程增加的同时，系统末端供水压力和循环水泵吸入口压力都剧降，则堵塞地点在膨胀水箱下游的供水干管上；若循环水泵扬程增加的同时，系统末端供、回水压力提高，循环水泵入口压力下降，则堵塞发生在系统回水干管上。
供水干管堵塞水压图 图6 回水干管堵塞水压图
膨胀水箱的膨胀管、循环管与系统回水干管相连接（未接回锅炉房）。若循环水泵扬程增加的同时，系统末端供水压力下降，循环水泵入口压力增加，则堵塞发生在系统供水干管上；若循环水泵扬程增加的同时，系统末端供水压力和循环水泵入口压力都增加，则堵塞位于膨胀水箱的上游回水干管处；若循环水泵扬程增加的同时，系统末端供、回水压力和循环水泵入口压力皆下降，则堵塞发生在膨胀水箱的回水干管上。
循环水泵入口处的除污器，经常发生堵塞现象。其堵塞症状与系统回水干管堵塞症状一致。但因***位置固定，比较容易进行单独诊断：当除污器进、出口压力差接近或大于0.1Mp时,表示阻力过大,应予清洗;当除污器进、出口压力表***不全时，应细致观察系统循环水泵入口压力是否过低？当补水泵未启动，在补水阀门开启状态下，补水箱的软化水能自动吸入循环水泵，则表明循环水泵入口压力过低，除污器必堵无疑。
测量用户热入口供、回水压差，若其值远大于1?mH
O，且全关相邻用户阀门，该用户流量增加甚微，则可判断该用户有堵塞现象。
对于确认有堵塞的室内供暖系统，当调节干、立管阀门时，各部位的散热器都能轮流调热，此时堵塞多半发生在用户热入口供、回水干管上。
对于同程供暖系统，若立管出现倒流现象，则有可能该立管上游供水干管发生堵塞（也可能因水力稳定性差引起）；未出现倒流现象，则回水干管堵塞的可能性大。
调节相邻立管阀门，不热立管无明显好转，则该立管有堵塞可能。
对于银川热电厂供热系统一次网初调节方法，拟采用模拟分析法，现简要将模拟分析法的基本原理阐述如下。
图7 供热系统编码示意图
图7是有三个热用户的供热系统，共由7个管段和5个管段分支节点所组成，其编号如图所示：1、2、3、4、5为分支节点，b
、……、b
为管段编号，相应地各管段流量表示为：G
、……、G
，流向由图中箭头所示；各管段压降分别为：
、……、
；各节点压力分别表示为：H
、……、H
；系统循环水泵的扬程为DH
根据基尔霍夫流量、压降定律以及流体力学中的伯努利方程，对图7的供热系统可写出如下经过简化的方程组。
通过方程组可以看出：
任何一个供热系统，其流量分配即水力工况由系统管段的阻力状况唯一决定。系统阻力状况一定，由6.2节的两个重要规律得出：其流量分配比例也就一定，只要系统的循环流量为设计流量，各热用户的流量即为设计流量
。因此任何流量分配状况的改变，必须首先改变系统的阻力状况，这就是我们为什么在供热系统运行时，只有通过调节阀门才能改变系统的流量分配的原因。
如是，即可得模拟分析法的初调节原理：
只要将供热系统的实际阻力系数调整到理想工况下的阻力特性系数，然后调节循环水泵的流量，使其为理想工况下的循环流量，则系统初调节完毕。
手提电脑――主要用于对管网进行数学模拟；
便携超声波流量计；
精密压力表
0.4级，量程16kg/cm
精密温度计 0.1级，量程50～150
供热系统的循环流量是由运行的循环水泵特性曲线和供热系统阻力特性曲线的交点决定的。由于设计余量的考虑，通常所选择的循环水泵偏大，系统阻力偏小，导致实际运行流量大于设计循环流量。针对这种情况，在系统初调节时，如何选择最大调节循环流量将成为十分关键的问题。
按理选择实际循环流量为最大调节循环流量最为简便，既充分利用现场循环水泵的设置条件，又可以缓解因循环流量调节不均匀引起的热力工况失调（即大流量运行）。单实际上调节循环流量不能选择过大，这是因为：除了造成供水温度过低，影响散热设备散热外，更主要的是影响初调节的质量，达不到预期调节目的，此时系统要求的输送能力超过了循环水泵所能提供的最大扬程。
一个尚待进行初调节的供热系统，其各热用户的流量分配一定是不均匀的，而且通常是近端用户流量过多，末端用户流量不足。初调节的任务就是把近端用户多余流量调至末端流量不足的用户。此时如果迁就供热系统的现状，把调节循环流量选择过大，就有可能超过循环水泵扬程所能提供的输送能力；也就是说：在各热用户理想流量超过设计流量的情况下，供热系统最不利环路的要求压降大于循环水泵所提供的最大扬程。在这种情况下，关小近端用户的阀门，只会减小系统的总流量，而末端用户的流量却增加甚微，达不到近端流量远调末端的期望。只有在总循环流量减小到一定程度，循环水泵扬程才有足够能力远调流量时，关小近端阀门，远端用户流量才会明显增加。
供热系统的最大输送能力，往往制约着系统的调节能力，这一点经常被运行人员忽视。人们以为只要关小近端阀门，远端用户流量必然增加，因而不注意系统总循环流量的选择，结果常常导致初调节的失败。
在减小供热系统初调节时，系统的总理想运行流量应根据最大调节流量确定。系统的最大调节流量定义：在该流量运行下，系统最不利环路的压降应等于循环水泵的扬程。为提高系统的调节性能，在实际选择系统总理想流量时，应适当比最大调节流量减小一些。当待调供热系统实际运行流量大大超过总理想流量时，应根据实际情况，或大泵换小泵，或减少水泵并联运行台数，或调节循环水泵旁通流量，或调节支线阀门，使总流量控制在理想流量的范围内，最好不调节系统最不利环路上的阀门，以免造成压力无谓损耗。
统计各换热站一期的供热情况如下表1，据此确定系统最大调节流量。但是，99年实际的换热站供热情况依据实际情况换热站数量为准。
3） 实际工况计算机模拟
对银川市热电厂供热系统一次网的某些换热站进行局部测量，主要测量供回水压力、流量，然后将供热系统一次网的管网拓补结构图输入到计算机中，计算出实际工况模拟的阻力特性系数值。
根据设计条件及用户的意见，确定理想工况的流量，计算出理想工况的阻力特性系数值。
按照从热源及远的调节顺序，先由1号换热站的理想阻力特性系数代替实际工况的阻力特性系数，其它换热站的阻力特性系数不变，将所有的阻力特性系数代入类似5.2节的方程组中，计算出每个换热站的流量。对1号换热站来说，所计算出来的流量即为过渡流量，也就是需把1号换热站的主管流量调整至过渡流量，此外，所计算出的2号、3号、……n号换热站的流量，也就是当把1号换热站的流量调整到计算出的过渡流量后，其它换热站的流量，这个流量在初调节的过程中不需要，但是
可以作为检验调试的可靠性。
核定循环水泵的流量、扬程，将其调整至最大流量（或理想流量）。采取的措施可以是改变水泵的运行台数，或调节水泵进出口阀门。
按照前面的计算顺序，先调节1号换热站，将其流量调整至过渡流量，同时也可判断1号换热站的阻力特性系数达到流量理想工况的阻力特性系数。以此类推，完成所有的换热站阀门调节，此时每个换热站的主干管流量即达到了设计（或理想）流量。
有下列几种特殊情况需要进行调整：
当把阀门调节至很小时，其通过的流量还是大于所应调整的过渡流量，这种情况一般发生在离热源近的用户，这时除了应调节调节阀（或平衡阀）外，还应调节调节阀前面的阀门，并对该阀记录刻度，以保证调节阀（或平衡阀）不至于噪音太大。
对于***自力式平衡阀（或流量控制器）的供热系统，在热源的近端其阀前后的压差可能超过自力式平衡阀恒定流量所要求的压差，如图三的CD段，这时应调节自力式平衡阀前面的阀门，还用超声波流量计对其刻度重新进行标定，以确保其流量在合理的范围之内。
由于热网采用的是分阶段改变流量的质调节运行方式，因此对于***自力式平衡阀的热网来说，需要在系统循环流量改变时，重新调整自力式平衡阀的流量设定。这一点在后面还会继续说明。
如果有某一个换热站一次网的压差太小，如末端换热站，应将全部流量作统一调整，可能是理想流量选择过大，也可能是堵塞现象。如果是理想流量选择过大，则第一次初调节失败，应进行第二次初调节。适当减小每个换热站的理想流量，再次计算过渡流量，进行第二次初调节。
在完成上述初调节过程后，完成下列表2。
各换热站一期负荷流量统计表
热力站名称
供热面积
采暖热负荷
采暖流量
生活热负荷
生活水流量
热负荷总计
流量总计
紫苑小区
长城房地产
电厂宿舍
热力公司锅炉房
建安公司
通讯建设公司
商业大厦
新材房屋公司
中国银行
西塔锅炉房
公交公司
明德街商厦
黄河房地产
银川热电厂供热系统一次网初调节结果报告
热力站名称
一次网设计
流量t/h
流量t/h
流量t/h
电厂宿舍
黄河房地产
注：偏差1――调节前一次网流量与设计流量的偏差；
偏差2――调节后一次网流量与设计流量的偏差。
参加人员（签字）：
测试单位： 年
1.8 实际运行调节方案
1999－2000年采暖期热网运行调节方案
由于1999－2000年采暖期的供热负荷很小，如果还按照设计条件一次网的供回水温度130/70
C的运行方式，则系统的循环流量很小，而管网的管径是按照二期规划设计的，因此其管网阻力很小，见下表3一次网各种供回水温度情况下系统阻力及总流量表。经过综合分析：该系统目前不能按照设计的供回水温度运行，建议按供回水温度为110/70
C运行，表4为供回水温度110/70
C时各换热站的最大运行流量。
1999－2000年采暖期不同供回水温度
系统总流量及阻力汇总表
供回水温度
采暖总流量
生活热水总流量
系统总流量
管网总阻力
换热站阻力
首站阻力
C各换热站最大运行流量表
热力站名称
生活热水
电厂宿舍
黄河房地产
同样，计算出
时各换热站的最大运行流量，为分析提供依据。
1999－2000年采暖期一次网分阶段改变流量质调节运行参数
C运行参数下两分阶段改变流量质调节计算表
热力站名称
采暖设计
生活热水
室外温度 5 ～ －5
室外温度 －5 ～ －15
采暖运行流量
换热站流量
采暖运行流量
换热站流量
电厂宿舍
黄河房地产
C运行参数下三分阶段改变流量质调节计算表
采暖设计
生活热水
室外温度
5 ～ －1
室外温度
－1 ～ －8
室外温度
－8 ～ －15
采暖运行流量
换热站流量
采暖运行流量
换热站流量
采暖运行流量
换热站流量
电厂宿舍
黄河房地产
2） 一期工程热网运行参数
一期工程完成之后，热网的运行参数见下表7。
一期工程不同供回水温度流量、阻力汇总表
供回水温度
采暖总流量
生活热水总流量
系统总流量
管网总阻力
一次网采用分阶段改变流量的质调节运行方式，二次网采用质调节运行方式，其运行参数如下表8、9。
130/70-90/65参数条件下管网运行调节参数表
相对流量比
供水温度
回水温度
相对流量比
供水温度
回水温度
110/70-75/60参数条件下管网运行调节参数表
相对流量比
供水温度
回水温度
相对流量比
供水温度
回水温度
在热网管道适当的供会水管道位置上均***温度计，测试其一段管段上的温降，计算出单位长度的温降。供水管上的温度计规格为：量程50－150
C，最小刻度0.1
C；回水水管上的温度计规格为：量程0－100
C，最小刻度0.1
在热网管道适当的供会水管道位置上均***压力表，测试其一段管段上的压降，计算出单位长度的压降。供水管上压力表规格：量程0－1.0Mpa,精度0.4级；回水管上压力表规格：量程0－1.6Mpa,精度0.4级。
在一次网的供回水直管道（长度越长越好，同时，这样的直管段数量越多，计算结果越准确）上***压力表和温度计，该直管道上不应有任何管道配件（如阀门、三通、弯头等），且压力表进水口前应5D（D为管道的公称直径）的距离，压力表出水口后有3D的距离。
测量两端的压力和温度，然后通过计算得出管网的结垢情况。由于在计算的过程采用了阻力和导热系数的经验公式，因此管网的结垢情况不会非常准确，但是可以将每年的计算结果进行比较，得出管网的结垢数据。
为了便于比较结果情况，特编制了一个“管网结垢计算软件”，通过该软件可以得出每年的结垢情况比较表，亦即今年的结垢情况和去年的结垢情况进行比较。
1、***压力表、温度计。
2、管道的水压试验进行完毕后，对热水管网系统进行全网的水冲洗。
3、在管网的最初试运行期间，检查管网是否有堵塞、漏水现象发生，
一旦有此现象，应立即排除。
将一次管网上所有的阀门（注：已建的或1999－2000年采暖期准备供热的换热站区间内的阀门）全部开至最大刻度，包括管路关断阀门、换热站进出口阀门、自力式平衡阀、电动调节阀等，换热站机组的自动部分停止工作，不包括首站循环水泵的进出口阀门和首站换热器上的调节阀（该阀门不全开主要是为了防止电机超载）。同时对R3、R4－1、R5－1、R5－2、R6、R8、新建、R16－1和R19等换热站进出口的旁通阀门需关闭，而对R5－3、R15换热站进出口的旁通阀门打开。
开启热电厂内的一台主循环水泵，注意循环水泵的电流，切记：
千万不要让其超过额定电流
，用超声波流量计测量主干管的流量；
测量下列各换热站主干管的流量：R3、R4－1、R5－1、R5－2、R6、R8、新建、R16－1、R19、R5－3、R15；
计算机模拟工作，计算出各换热站的过渡流量；
按照过渡流量依次测量下列换热站主干管的流量：R3、R4－1、R5－1、R5－2、R6、R8、新建、R16－1、R19、R5－3、R15，使其流量达到过渡流量。对每个换热站而言，依次调节自力式平衡阀、站内总管供水蝶阀、回水蝶阀等。如果站内压差还是过大，可以考虑加装节流孔板；
检查各换热站内干管和进入各全自动换热器的流量是否达到表2.2、2.3、2.4或2.5的要求，主要是由热网的运行参数确定采用哪一个表所规定的数据；
当热网改变运行流量时，应对各换热站内自力式平衡阀作相应调整，使其流量满足表2.10或2.11所规定的数据。调节顺序同前面的第5条；
完成调试报告。
测定室外温度，然后查表2.13，得出要求的供回水温度，例如室外温度为0度，则要求热电厂的供水温度为81
C，回水温度为49
当室外温度大于－5
C时，运行一台循环水泵，其流量在700t/h，当室外温度小于－5，运行两台循环水泵，一台满负荷运行，另外一台为变频工作，要求两台并联运行的总流量在1000t/h；
由供回水温度和循环水泵的运行流量，来计算出系统的总热负荷，然后确定蒸汽量；
在确定要启动循环水泵时，一定要先关闭循环水泵的出口阀门，而对循环水泵的进口阀门仅开启1/3的开度；当循环水泵全速运转后，
开启循环水泵的出口阀门，同时
观察循环水泵的电流
，一定不要让其超过额定电流，水泵出口的压力不大于1.0Mpa；
待热网管道清洗完毕，检查没有堵塞、漏水现象后，方可进行热网初调节，按下列顺序时间安排如下：
检查各换热站并开启4.2节所规定的阀门，0.5天；
测量电厂出口主干管的流量，0.5天；
测各换热站主干管的流量，1天；
计算机模拟热网调试的过渡流量，1天；
第二次调节各换热站主干管的流量，1天；
对特殊情况进行调整，2天
完成调试报告，2天
共计8天。
超声波流量计
0-1.6Mpa
0-1.0Mpa
0－100m
6） ***节流孔板设备规格表
热力站名称
供热面积
节流孔板孔径
电厂宿舍
银川热电厂热网一期工程
年采暖期初调节调试报告
银川热电有限公司：
在银川热电有限责任公司的直接领导下，在热网办领导及全体员工积极配合支持下，银川热电厂热网一期工程第一阶段的初调节工作从
日起，至
日已完成，第二阶段从
日起，至
日已基本完成，现将调试结果整理如下。
）、调试目的
供热管网进行初调节的目的是将各热用户的运行流量调配至设计流量（理想流量），即满足热用户实际热负荷需求的流量。银川热电厂热网一期工程
年采暖期初调节的目的是：
、使各换热站的流量达到设计流量，满足二次网供热要求；
、使电厂热网循环水泵在额定工况下运行，并力求达到安全经济运行。
）、调试内容
银川热电厂一期工程
年采暖期热网所带供热面积约为
万平方米，有电力学校、郊区宿舍、丽园小区、新材和嘉屋五个换热站，因此热网
采暖期的调试任务分为以下几个方面：
电厂首站部分
）、调整电厂热网循环水泵出口阀门，使其在额定工况下运行；
）、测量热网总循环流量，观察热网循环水泵进出口压力及电流，防止水泵电机过载；
）、观察热网循环水泵入口压力，力争热网一次系统在恒定压力下运行；
）、观察除污器进出口压力，确定除污器是否堵塞。
各换热站部分
）、测量一次网到各换热站流量并调节入口阀门（
型自力式平衡阀），使其在设计流量下运行；
）、观察换热器一次网进出口压力，判断换热器是否堵塞，同时调整一次网进出口阀门，防止电动调节阀压差过大，损坏阀芯；
）、观察二次网循环水泵入口压力，保证二次网系统在恒压下运行；
）、调试步骤
在第一阶段热网调试的基础上，直接启开新材和嘉屋换热站一次网的供回水管上的阀门，同时关闭富宁街的热网供回水旁通管阀门；
记录电厂热网循环水泵进出口压力，观察电机电流，一旦电机过载，关小热网循环水泵出口阀门，同时测量总循环水量；
测量各换热站一次网流量、进出口压力；
关小电校换热站一次网进出口阀门，保证电动调节阀的不超过其最大压差；
调整各换热站的自力式平衡阀，使其刻度指示设计流量的数值；
测量各换热站流量、进出口压力，并确定二次网循环水泵入口压力，该压力值就是二次网补水泵启动或停止的信号。
）、调试结果
经过上述调试步骤之后，各换热站一次网参数如下表
电厂首站各参数表
循环水泵
水水换热器
汽水换热器
进口压力
进口压力
出口压力
进口压力
出口压力
进口压力
出口压力
热网各换热站各参数表
一次网到各换热站
换热站一次网
进口压力
出口压力
自力式平衡阀设定流量
进口压力
）、运行方案
为保证热网系统安全运行，建议在
年采暖期间内，一次网的设计供回水温度为
，一次网采用质调节的运行方式；二次网的设计供回水温度为
，二次网采用分阶段改变流量的质调节运行方式，即在室外温度高于－
时，减少二次网循环水泵的运行台数，低于－
时，增加循环水泵的运行台数。热网运行的参数如下表
室外温度
相对流量比
供水温度
回水温度
相对流量比
供水温度
回水温度
）、建议
为保证热网系统安全运行，特提出如下建议：
电厂热网循环水泵的进出口压差宜在
1.2~1.25Mpa
之间，压差过高，系统的循环流量减小；压差过低，循环流量增大，电机过载。同时，热网循环水泵出口压力不宜超过
电厂热网循环水泵的入口压力宜在
0.3~0.35Mpa
之间，当压力低于
，时，应启动电厂热网补水泵，给一次网系统补水，当压力超过
，应停止热网循环水泵。同时，为了防止系统超压，宜在热网系统的总回水管上***一台安全阀，当压力超过
时，安全阀开启，泄水，降低系统的压力，在现在安全阀没有***的情况下，可以通过除污器的泄水管泄水；
为了确保各种水泵（包括循环水泵、补水泵）的安全运行，希望建立如下的运行制度：无论是启动或停止运行的水泵，
一定要先关小水泵的出口阀门
，以防止水泵的电机超过额定电流，然后检查水泵的电流，如果电流小于额定电流，再开大运行水泵的出口阀门，直至达到额定电流。尤其是要注意当两台或三台水泵并联运行时，如果要停止运行其中的任何一台水泵，一定要将所有运行中水泵的出口阀门关小，再停运水泵，然后检查运行中的水泵电流，调节水泵的出口阀门，直至电流达到额定电流为止；
电厂除污器的进出口压差不应超过
0.06Mpa
，否则除污器堵塞，应立即清理除污器；
通往电校换热站的分支管供回水阀门（在电厂内部）的开度均在
，电校换热站内的进出口阀门开度均在
，其目的是减小站内电动调节阀的压差；
各换热站二次网循环水泵的入口压力低于
时，应启动二次网的补水泵，高于
0.22Mpa
时，应停止二次网的补水泵，如果高于
0.25Mpa
，应通过除污器的泄水管泄水；
各换热站二次网除污器的进出口压差不宜超过
0.06Mpa
，否则视为除污器堵塞，应清理除污器；
目前的管网初调节仅在一次网上进行，而二次网均没有进行初调节，因此建议对二次网进行初调节，以减少二次网循环水泵的电耗，以达到真正意义上的经济运行，同时可以减少二次网的水力失调现象，使得用户室温均匀一致；
由于目前的二次网系统均没有进行良好的初调节，二次网系统存在水力失调现象，如果二次网的循环水泵运行方式不参考表
的结果，建议在晴天情况下不同的时间内改变循环水泵的运行台数，即：
期间，启动两台或三台循环水泵，其余时间内启动一台或两台循环水泵；如果不是晴天，宜大流量来运行；
为了防止各换热站内电动调节阀压差过大，而损坏阀门，宜在电校、郊区、丽园换热站一次网的供水管上***节流孔板或自力式压差调节器；
尽快建立运行制度和操作规范，提高运行水平。
）、结论
经过两个阶段近
天的调试，银川热电厂热网一期工程
年采暖期初调节已基本完成，达到了预期的目的，各换热站一次网的流量已满足二次网供热的需要，电厂的循环水泵也基本上在额定工况下运行，符合设计方案的要求。
最后，我们要深深地感谢银川热电有限公司的领导及热网办的全体员工，没有他们的领导和配合，以及他们的辛勤工作，整个调试工作是不会很快顺利完成的。浙江冲冠特价铝丝编织不锈钢帽铜芯角阀单头软管50cm 配件连接管单，由嘉兴xyf_jx独家经营，属淘宝网时尚角阀类目。
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